Titano besiūlių vamzdžių ir vamzdžių valcavimo metodas ir atsargumo priemonės

Besiūlių titano vamzdžių valcavimas dažniausiai naudojamas slenkamajame (ty Pilger formato) šalto valcavimo staklyne, o procese dažniausiai naudojamas dviejų valcavimo (LG) ir kelių ritinių (LD) staklynas kelių eilių valcavimui. Titano vamzdeliai deformacijos procese su malūno rotaciniu ir padavimu, ir palaipsniui mažinant sienelę, sumažinant vamzdžio vieneto ilgio skersmenį valcavimo eigoje, paprastai po 5–10 valcavimo kartų, užbaigiant, kad būtų pasiekti proceso reikalavimai vamzdžio dydžio specifikacijos. Šaltojo valcavimo staklyne gali būti sumažintas didelis skersmuo, apdorojama sienelė, tačiau po valcavimo mažesnio matmenų tikslumo vamzdžių galai yra linkę įtrūkti, nelygūs ir kiti reiškiniai, dėl įtrūkimų, daugiausia apdorojant ruošinius prieš šlifavimą, išlyginimą ir kt. metodai gali būti išspręsti; dėl vamzdžio galo atsiradimo nėra vienodo lygio, panašiai kaip "žuvies burnos" reiškinys, vėliau apdorojimas turi būti atliekamas plokščia galvute! Apdorojant, priešingu atveju tai sukels kištuko gręžimo avariją, todėl šiuo darbu iš proceso, įrankių, įrangos ir kitų analizės aspektų siekiama išsiaiškinti vamzdžio galo nelygumo priežastis, imtis efektyvių priemonių jas pašalinti. Šerdies strypo ir šerdies strypo vežimėlio jungties įdubos prošvaisa yra per didelė, o dėl to smarkiai pasislinkęs įtvaro padėtis yra pagrindinė šio ruošinio riedėjimo po vamzdžio galo įdubimo ir nelygumo priežastis.

Gryno titano vamzdis po atviro ruošinio valcavimo, paprastai po kelių apdailos darbų, susuktas į reikiamas titano vamzdžio specifikacijas, vamzdžio galas paprastai atrodys 1–2 mm nedidelio bangavimo. Titano vamzdžių partija žaliavose ir procesuose bei ankstesnė vamzdžių gamyba, tačiau yra rimtesnis įgaubtos ir išgaubtos bangavimo reiškinys, kurio ilgis yra 70 mm, o tai sudaro 1% vamzdžių ilgio. vamzdelis, iš apdorojimo prieš ir po išorinio skersmens ir sienelės storio bandymų rezultatų, bandinio sienelės storio svyravimai, išgaubta dalis vidutinio sienelės storio matavimo duomenų 2,33 mm, įgaubta dalis matavimo duomenų apie vidutinį sienelės storį 2,60mm, skirtumas tarp dviejų sienelių storių yra iki 0,27 mm, o įprasto titano vamzdžio galo valcavimo sienelės storio nuokrypis yra 0,05–0,10 mm, sienelės storio nuokrypis bus neišvengiamai sukelia skirtingus prailginimo koeficientus, galima teigti, kad vamzdžio riedėjimo pabaiga, kai sienelės nelygumo kiekio sumažėjimą lemia vamzdžio galo tiesioginė vamzdžio galo nelygumo priežastis, todėl, vamzdžio galo nelygumai sienelės storio nelygumai gali būti įrangos ar įrankių rezultatas.

Netolygus sienelės storis, kurį sukelia darbinė forma, priklauso nuo stelažo ir krumpliaračio įrengimo, formos išlyginimo, formos atidarymo laipsnio ir kitų veiksnių. Po matavimo viršutinės ir apatinės formos angos tipas atsidarymo laipsnio skirtumas yra {{0}}.05.; Užkimškite liniuotę, kad išmatuotų 0,05 mm skylės tipo prošvaisą, apie 1,6 mm krumpliaračio ir stovo tarpą; Stovas stove fiksuotas be atsipalaidavimo reiškinio, nėra pozicionavimo bloko deformacijos; Kairiojo ir dešiniojo poslinkio pjūvio skylės tipas 0,02 mm, nulinės linijos lygiavimas. Aukščiau pateikti matavimo duomenys rodo, kad formos montavimas atitinka projektavimo reikalavimus. Netolygus sienos storis, kurį sukelia įranga, turi padavimo tūrį, pasukimo kampą, veiksmų koordinavimą ir kitas priežastis. Riedėjimo greitis ir padavimo tūris pagal proceso reikalavimus, įrangos veikimas, sukimosi ir padavimo negyvojo centro gale, negyvojo sukimosi centro priekyje, veiksmų koordinavimas, iš anksto nerado sukamojo padavimo veiksmo ir atsilikimo reiškinys; įrangoje pagal projektavimo reikalavimus; ir toliau matuoti valcavimo pašarų tūrį, nustatė, kad vienodo pašaro kiekis, bet nustatė, kad titano vamzdžiai pašarų, bendraašių įtvarų ir ruošinių prieš ir po didelių svyravimų iki 10 mm! Pagal reikalavimus šerdies strypo valcavimui prieš ir po jo judėjimo dydis neturi būti didesnis nei 0,5 mm, kitaip tai rimtai paveiks įtvaro padėties tikslumą riedėjimo metu, tolesnio patikrinimo metu nustatyta, kad šerdies strypas ir šerdies strypo vežimėlis prijungtas prie 20 mm atstumo, viršijančio 8 mm reikalavimus. Kai titano vamzdis, esantis užpakalinėje mirusiojo taško padavimo vietoje, dėl įstrigo ir šerdies strypo tarpas yra per didelis, neišvengiamai titano vamzdžių ruošiniai bus nukreipti į priekį, kai šerdies strypas taip pat yra į priekį, todėl įtvaras yra prijungtas prie šerdies. Valcavimo strypas smarkiai pasikeitė, tai yra: šerdies ir skylės padėtis yra nebe proceso nustatymų padėtis, o judėjimas į priekį. Kad riedant į priekinį negyvąjį tašką, vamzdis iš tikrųjų būtų suvyniotas iki plonesnio dydžio; bet nors šerdies strypas ruošinyje, po kurio seka priekis, spyruoklė priekiniame įdubos gale šiuo metu buvo įtempta, kai skylės raštas į priekinį negyvąjį tašką, vamzdžio vidinė skylė ir šerdies strypas atsijungia. , spyruoklė bus nustumta atgal prie šerdies strypo taip, kad šerdies strypas taip pat būtų atraminis, šį kartą titano vamzdžio skylės raštas suvyniotas sienelės storio pusėje storosios išlyginimo dalys, tačiau dėl įtvaro atsilikimas. Tačiau dėl įtvaro atgal, storesnių sienelės storio dalių išlyginimas nėra išlygintas, todėl susidaro didelis sienelės storio skirtumas. Sureguliuokite splaino tarpą tarp įtvaro ir įtvaro vežimėlio jungties, o po reguliavimo buvo nustatyta, kad vamzdžio galo nelygumo reiškinys išnyko.